YouTube
A. Súhrn špecifikácií
Špecifikácia lisovaného konektora, ktorý sme vyvinuli, je
zhrnuté v tabuľke II.
V tabuľke II "Veľkosť" znamená šírku samčieho kontaktu (takzvaná "Veľkosť štítka") v mm.
B. Určenie vhodného dosahu kontaktnej sily
Ako prvý krok pri návrhu lisovaného terminálu musíme
určiť vhodný rozsah prítlačnej sily.
Na tento účel sa používajú diagramy deformačných charakteristík
svorky a priechodné otvory sú nakreslené schematicky, ako je znázornené
na obr. 2. Je naznačené, že kontaktné sily sú vo vertikálnej osi,
zatiaľ čo veľkosti koncoviek a priemery priechodných otvorov sú v
horizontálnej osi resp.
C. Stanovenie minimálnej kontaktnej sily
Minimálna prítlačná sila bola určená (1)
vykreslenie prechodového odporu získaného po výdrži
testy vo vertikálnej osi a počiatočná prítlačná sila v horizontálnej
os, ako je schematicky znázornené na obr. 3, a (2) nájdenie
minimálna prítlačná sila ako zabezpečenie prechodového odporu
nižšie a stabilnejšie.
V praxi je ťažké zmerať prítlačnú silu priamo pre lisovaný spoj, preto sme ju získali nasledovne:
(1) Vkladanie koncoviek do priechodných otvorov, ktoré majú
rôzne priemery mimo predpísaného rozsahu.
(2) Meranie šírky terminálu po vložení z
prierez rezu vzorky (pozri napríklad obr. 10).
(3) Prevod šírky terminálu nameranej v (2) na
prítlačná sila pomocou deformačnej charakteristiky
schéma terminálu získaného v skutočnosti, ako je znázornené na
Obr.
Dve čiary pre koncovú deformáciu sú priemerné pre
maximálne a minimálne veľkosti koncoviek v dôsledku rozptylu v
výrobný proces resp.
Tabuľka II Špecifikácia konektora, ktorý sme vyvinuli
Je zrejmé, že kontaktná sila vytvorená medzi
terminálov a priechodných otvorov je daný priesečníkom dvoch
schémy pre svorky a priechodné otvory na obr. 2, ktoré
znamená vyvážený stav stlačenia koncovky a expanzie priechodného otvoru.
Stanovili sme (1) minimálnu prítlačnú silu
potrebné na vytvorenie prechodového odporu medzi svorkami a
dierky nižšie a stabilnejšie pred/po výdrži
testy na kombináciu minimálnych veľkostí koncoviek a
maximálny priemer priechodného otvoru a (2) maximálna sila
dostatočný na zabezpečenie izolačného odporu medzi susednými
priechodných otvorov presahuje špecifikovanú hodnotu (pre to 109Q
vývoj) po testoch odolnosti pre
kombinácia maximálnych a minimálnych veľkostí koncoviek
priemer priechodného otvoru, kde dochádza k zhoršeniu izolácie
odpor je spôsobený absorpciou vlhkosti do
poškodená (delaminovaná) oblasť v DPS.
V nasledujúcich častiach sú metódy použité na určenie
minimálne a maximálne prítlačné sily.
D. Určenie maximálnej kontaktnej sily
Je možné, že indukujú interlaminárne delaminácie v PCB
zníženie izolačného odporu pri vysokej teplote a v
vlhká atmosféra pri nadmernej kontaktnej sile,
ktorý vzniká kombináciou max
veľkosť koncovky a minimálny priemer priechodného otvoru.
V tomto vývoji je maximálna prípustná prítlačná sila
sa získal nasledovne;(1) experimentálna hodnota
minimálna povolená izolačná vzdialenosť "A" v DPS bola
získané vopred experimentálne, (2) prípustné
dĺžka delaminácie bola vypočítaná geometricky ako (BC A)/2, kde „B“ a „C“ sú koncové stúpanie a
priemer priechodného otvoru, (3) skutočná delaminácia
dĺžka v DPS pre rôzne priemery priechodných otvorov bola
získané experimentálne a vynesené na delaminovanej dĺžke
vs. diagram počiatočnej prítlačnej sily, ako je znázornené na obr. 4
schematicky.
Nakoniec bola takto určená maximálna prítlačná sila
aby sa neprekročila povolená dĺžka delaminácie.
Metóda odhadu kontaktných síl je rovnaká ako
uvedené v predchádzajúcej časti.
E. Dizajn tvaru terminálu
Tvar terminálu bol navrhnutý tak, aby generoval
vhodná prítlačná sila (N1 až N2) v predpísanom priechodnom otvore
rozsah priemerov pomocou trojrozmerného konečného prvku
metódy (MKP), vrátane vplyvu predplastickej deformácie
vyvolávanie vo výrobe.
V dôsledku toho sme prijali terminál v tvare
"Prierez tvaru N" medzi kontaktnými bodmi v blízkosti
dno, ktoré vytvorilo takmer rovnomernú prítlačnú silu
v rámci predpísaného rozsahu priemeru priechodného otvoru, pričom a
prepichnutý otvor v blízkosti hrotu umožňujúci poškodenie DPS
znížená (obr. 5).
Na obr. 6 je znázornený príklad trojrozmerného
MKP model a reakčná sila (tj prítlačná sila) vs
diagram posunu získaný analyticky.
F. Vývoj tvrdého pocínovania
Existujú rôzne povrchové úpravy na prevenciu
oxidácia Cu na PCB, ako je opísané v II - B.
V prípade pokovovania povrchových úprav, ako napr
cín alebo striebro, spoľahlivosť elektrického spojenia lisovaného spoja
technológie je možné zabezpečiť kombináciou s
konvenčné koncovky na pokovovanie Ni.V prípade OSP všakpocínovanie na svorkách sa musí použiť na zabezpečenie dlhejtermín spoľahlivosť elektrického spojenia.
Avšak konvenčné pocínovanie na svorkách (napr
napríklad s hrúbkou 1 ltm) generuje zoškrabovaniez cínupočas procesu vkladania terminálu.(Foto. "a" na obr. 7)
a toto zoškrabovanie pravdepodobne vyvoláva skraty spriľahlé terminály.
Preto sme vyvinuli nový typ tvrdého cínu
pokovovanie, pri ktorom nedochádza k zoškrabaniu žiadneho cínu ačo zaisťuje dlhodobú spoľahlivosť elektrického pripojeniasúčasne.
Tento nový proces pokovovania pozostáva z (1) extra tenkého cínu
pokovovanie na podkovovaní, (2) proces zahrievania (pretavenie cínu),
ktorý tvorí vrstvu tvrdej kovovej zliatiny medzi
podkovovanie a cínovanie.
Pretože konečný zvyšok pocínovania, ktorý je príčinou
zoškrabaním sa na svorkách stáva extrémne tenkým a
distribuuje sa nerovnomerne na zliatinovej vrstve, bez zoškrabovaniazcín bol overený počas procesu vkladania (fotografia „b“ inObr. 7).
Čas odoslania: 08. december 2022